涂裝工藝對(duì)A356合金輪轂性能和組織影響(3)
對(duì)固溶態(tài)DSC曲線進(jìn)行分析，其中A點(diǎn)為GP區(qū)析出峰，B點(diǎn)為β″相析出峰，C1、C2為β′析出峰，D為β平衡相析出峰。比較固溶態(tài)和時(shí)效態(tài)DSC曲線，β″和β′析出溫度基本一樣，但時(shí)效態(tài)DSC曲線β″峰值明顯高于固溶態(tài)DSC曲線。時(shí)效態(tài)曲線β相析出溫度增加，因?yàn)闀r(shí)效工藝有利于強(qiáng)化相β″和β′相的析出，從而阻礙了平衡相β的析出。一級(jí)涂裝DSC曲線β相的析出溫度降低，相比一級(jí)涂裝，二級(jí)涂裝DSC曲線β相的溫度增加，而三級(jí)涂裝β相的析出溫度又有所降低，且三級(jí)涂裝β相析出峰值明顯增加，而β″和β′相的峰值明顯弱化。在A356合金中，合金的強(qiáng)度增加主要來自于β″和β′相的沉淀強(qiáng)化，而平衡相對(duì)合金的強(qiáng)度沒有貢獻(xiàn)。時(shí)效后，合金強(qiáng)度增加，由于時(shí)效過程中形成了大量彌散的β″和β′相，一級(jí)涂裝后，有利于α′和β′相向平衡相β相的轉(zhuǎn)變，強(qiáng)化相數(shù)量降低，″、而使合金強(qiáng)度降低；二級(jí)涂裝后，合金強(qiáng)度增加可能是因?yàn)槎?jí)涂裝阻礙β″和β′相向平衡相β相的轉(zhuǎn)變，而固溶體中空位和位錯(cuò)的釋放使強(qiáng)化相增加的緣故；三級(jí)涂裝后，合金平衡相β相大大增加，β″和β′相的數(shù)量減少，從而使合金的強(qiáng)度有所降低。 3 結(jié)論
3.1 涂裝工藝對(duì)T6工藝和雙級(jí)時(shí)效工藝條件下A356合金力學(xué)性能的影響趨勢(shì)一致，三級(jí)涂裝后，T6工藝下合金抗拉強(qiáng)度增加17N／mm2，屈服強(qiáng)度增加不明顯；雙級(jí)時(shí)效工藝下合金屈服強(qiáng)度增加21N／mm2，抗拉強(qiáng)度增加5N／mm2；涂裝工藝對(duì)兩種熱處理工藝下合金的仲長(zhǎng)率影響不明顯。
3.2 一級(jí)涂裝使合金電導(dǎo)率增加，主要是因?yàn)楹辖鹬笑?Al中硅的脫溶和Mg2Si相的聚集長(zhǎng)大，降低了一級(jí)涂裝后合金的強(qiáng)度；二級(jí)涂裝和三級(jí)涂裝后合金電導(dǎo)率變化不大，說明此時(shí)硅的脫溶和Mg2Si相的聚集長(zhǎng)大已基本結(jié)束。
3.3 DSC試驗(yàn)較好地解釋了涂裝工藝對(duì)合金力學(xué)性能的變化，涂裝工藝影響了合金平衡相β相的轉(zhuǎn)變溫度。一級(jí)涂裝后β相轉(zhuǎn)變溫度降低，有利于強(qiáng)化相向平衡相的轉(zhuǎn)變，降低合金的強(qiáng)度；二級(jí)涂裝后，合金β相轉(zhuǎn)變溫度增高，合金強(qiáng)度增加的原因可能是二級(jí)涂裝阻礙了β″和β′相向平衡相β相的轉(zhuǎn)變，而固溶體中空位和位錯(cuò)的釋放使強(qiáng)化相增加的緣故；三級(jí)涂裝后，合金β相的轉(zhuǎn)變溫度降低，且β相峰值明顯增加，β相數(shù)量的增加是合金強(qiáng)度降低的主要原因。
研究發(fā)現(xiàn)，涂裝工藝在一定程度上提高合金的強(qiáng)度性能，而不影響其伸長(zhǎng)率，因此涂裝工藝的研究對(duì)于優(yōu)化T6熱處理工藝具有一定的實(shí)際意義。
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